Статья 'О вероятностно-физическом подходе к вопросу надежности и безопасности изделий электронной техники' - журнал 'Электроника и электротехника' - NotaBene.ru
по
Меню журнала
> Архив номеров > Рубрики > О журнале > Авторы > О журнале > Требования к статьям > Порядок рецензирования статей > Ретракция статей > Этические принципы > Политика открытого доступа > Оплата за публикации в открытом доступе > Online First Pre-Publication > Политика авторских прав и лицензий > Политика цифрового хранения публикации > Политика идентификации статей > Политика проверки на плагиат > Редакционный совет > Редакция
Журналы индексируются
Реквизиты журнала
Публикация за 72 часа - теперь это реальность!
При необходимости издательство предоставляет авторам услугу сверхсрочной полноценной публикации. Уже через 72 часа статья появляется в числе опубликованных на сайте издательства с DOI и номерами страниц.
По первому требованию предоставляем все подтверждающие публикацию документы!
ГЛАВНАЯ > Вернуться к содержанию
Электроника и электротехника
Правильная ссылка на статью:

О вероятностно-физическом подходе к вопросу надежности и безопасности изделий электронной техники

Белозеров Валерий Владимирович

доктор технических наук

профессор, Донской государственный технический университет, Генеральный директор, ООО "НПТ Центр ОКТАЭДР"

344091, Россия, Ростовская область, г. Ростов-на-Дону, ул. Каширская, 22

Belozerov Valerii Vladimirovich

Doctor of Technical Science

General Director at LLC “Scientific Technological Production Center OKTAEDR”; Professor at the department of Automation of Production Processes, Don State Technical University

344091, Russia, Rostov-on-Don, ul. Kashirskaya, 22-41

safeting@mail.ru
Другие публикации этого автора
 

 

DOI:

10.7256/2453-8884.2018.3.27552

Дата направления статьи в редакцию:

01-10-2018


Дата публикации:

10-11-2018


Аннотация: В статье представлены результаты разработки эффективных методов испытаний и диагностики изделий электронной техники (ИЭТ), радиоэлектронной аппаратуры (РЭА), электротехнического оборудования (ЭТО), электроприборов (ЭП) и средств вычислительной техники (СВТ) в аспектах их качества, надежности и безопасности.В результате системного анализа и последующего системного синтеза предложены вероятностно-физические модели решения проблем надежности и безопасности с помощью технологии ускоренного технологического прогона ЭП и СВТ, который с помощью модулей термоэлектронной защиты позволяет за счет электро-термо-циклирования осуществить тепловую локацию комплектующих его электрорадиоэлементов (ЭРЭ), и обнаружить отклонения от расчетных коэффициентов нагрузки, что позволяет вычислить надежность и пожаробезопасный ресурс каждого изделия. Использована методология обнаружения пожароопасных отказов ЭРЭ в ЭП и СВТ по лавинному росту температуры с последующим отключением электроприбора от сети, с предотвращением, таким образом, его загорания. Новизна предлагаемого подхода заключается в возможности периодической диагностики наработки на отказ (в рамках гарантийного обслуживания изделий), для своевременного вывода РЭА и ЭП из эксплуатации, и предотвращения таким образом социально-экономических потерь от возникающих аварий и пожаров, в следствие несоответствия технического и пожаробезопасного ресурсов.


Ключевые слова: электрорадиоэлементы, изделия электронной техники, электротехнические приборы, средства вычислительной техники, надежность, безопасность, ускоренные испытания, термоэлектроцикл, технический ресурс, пожаробезопасный ресурс

Abstract: The article presents the results of the development of effective methods of testing and diagnostics of electronic equipment (EE), radio-electronic devices (RED), electrical appliances (EA) and computer equipment (CE) in terms of their quality, reliability and safety.As a result of the system analysis and subsequent system synthesis, probabilistic-physical models for solving reliability and safety problems are proposed using the technology of accelerated technological run of EA and CE, which with the help of thermo-electronic protection modules allows, due to electro-thermo-cycling, to carry out the thermal location of its components of electrical elements (CEE), and to detect deviations from the calculated load factors, which allows to calculate the reliability and fire-safe resource of each product.The methodology of detection of fire-dangerous failures of electrical and radio elements (ERE) in EP and CE on avalanche growth of temperature with the subsequent disconnection of the electric device from a network, with prevention, thus, its ignition is used.The novelty of the proposed approach lies in the possibility of periodic diagnostics of time-to-failure (within the warranty service of products), for the timely withdrawal of RED and CE from operation, and thus prevent socio-economic losses from emerging accidents and fires, as a result of non-compliance of technical and fire-safe resources.



Keywords:

thermo-electric cycle, accelerated testing, safety, reliability, computer equipment, electrical appliance, electronic equipment, electrical and radio elements, technical resource, fire-safe resource

Введение

Расширение применения информационно-коммуника­ционных технологий (ИКТ) и изделий электронной техники (ИЭТ) в науке, технике и в быту, обострили проблемы разработки и применения новых и эффективных методов испытаний и диагностики электрорадиоэлементов (ЭРЭ) в радиоэлектронных и электротехнических приборах, на предмет обеспечения их надежности и безопасности.

В настоящее время в науке и практике общепринятыми способами оценки качества, надежности и безопасности ИЭТ в радиоэлектронной аппаратуре (РЭА) и электроприборах (ЭП) являются статистические методы [1-4]. Все международные и национальные стандарты используют для этих целей, как правило, экспоненциальные распре­деления, несмотря на то, что научно обоснована необходимость применения, как других видов статистических распределений [5,6], так и термодина­мического подхода [7,8], что влечет за собой недостоверные данные о качестве, надежности, долговечности и безопасности ИЭТ, РЭА и ЭП [9-11].

Представляя КАЧЕСТВО [12], как свойство безопасной работы объекта (ИЭТ, РЭА, ЭП) во времени , т.е. как долговечность и надежность с минимальным «общественным вредом» (с минимальными материальными и моральными потерями при эксплуатации), в Ростовском государственном университете была разработана «Концепция общей безопасности» [11] и на протяжении многих лет разрабатывались отдельные модели вероятностно-физической методологии оценки надежности, долговечности и безопасности объектов и процессов, в том числе ИЭТ, РЭА и ЭП [8-13] - как основы количественного метода квалиметрии.

Проблемы надежности и долговечности РЭА и ЭП, связаны с процессами старения и деградации свойств полупроводников, диэлектриков и проводников, исполь­зуемых в них, и решаются на основе определения их фи­зико-химических состояний, и связаны с основным понятием надежности - отказом, событием, заключающимся в нарушении работоспособности изделия [1,4,12].

Определение физической природы отказов, их причин и кор­ректное математическое описание явлений, лежащих в их основе, являются необходимыми условиями решения всех практи­ческих задач надежности. Именно поэтому правильный выбор тео­ретических моделей, описывающих отказы высоконадежных элементов, в ча­стности, микросхем, транзисторов, конденсаторов, резисто­ров и других ЭРЭ, которые используются в РЭА и ЭП, является сложной задачей, так как в отли­чие от моделей отказов для слабо надежных элементов, например, механиче­ских объектов, для ЭРЭ невозможно получить данные отказов всех поставленных на испытание элементов [5,6].

Следствием деградации физико-химических свойств материалов, из которых состоят ЭРЭ, является их опасность для человека и окружающей его среды, с точки зрения дисси­пации запасенной или преобразуемой ими энергии, что при отказе (помимо потери работоспособности) может привести к пожару, взрыву и другим опасным факторам [12].

В последнее время все более отклоняется общепринятое деление отказов ЭРЭ в РЭА и ЭП на "внезапные" и "постепенные", что приводило к недостоверному выбору вероятностных моде­лей отказов [6-12].

До настоящего времени от­каз считается "внезапным", если не установлена его причина и подразу­мевается, что отказ появился в результате мгновенного изменения какого-то параметра, чем практически отрицается существование каких-либо физических деграда­ционных процессов - настоящих причин, приведших к отказу. При этом оказывалось, что отказ идентифицировался как "внезапный" лишь потому, что в тот момент не было средств контроля изменения всех оп­ределяющих параметров, способных его вызвать [12].

Установленные физические модели отказов многих ЭРЭ описаны довольно подробно [1,5-9], основными из которых являются: механические разрушения, интерметаллизация, электромиграция, теплоэлектрический пробой, генера­ция и перемещение зарядов на поверхности кристаллов, коррозия, плавление, образование поверхностных плёнок, старение материалов [12].

Таким образом, физическая природа "внезапных" (с неизвестной причиной) и "постепенных" (с известной причиной) отказов одна и та же - это результат де­градационных процессов в материалах ЭРЭ, из которых собраны, РЭА и ЭП во время их испытаний, хранения и эксплуатации. Только во «внезапных случаях» процессы деградации протекают очень быстро, что приводит к от­казам и к скачкообразным изменениям контролируемых параметров, и факт возникновения отказа представляется неожиданным для исследователя. В «постепенных случаях», определяющие параметры, изменения которых и вызвали отказ, контролируются, и достижение их предельных значе­ний не является неожиданным.

Вероятностно-физическая модель надежности изделий

Вероятностно-физическая модель отказа включает в себя определение «текущих» интенсивностей отказов элементов изделий по модифицированному уравнению Ар­рениуса-Эйринга [13]:

(1)

где λ - текущая интенсивность отказа элемента, 1/час; А=ki ∙λО –произведение безразмерных коэффициентов, зависящих от давления, влажности, вибраций и т.д.) на интенсивность отказов при хранении (λО), 1/час; k - постоянная Больцмана, 1.38·10-23 Дж/К; Т - температура элемента, ºК; h - постоянная Планка, 6.626·10-34 Дж·с; Ea- эффективная энергия активации отказа, Дж; f(H)- функция нетермической (энергетической) нагрузки.

До настоящего времени это уравнение (1) не удавалось решить (для каждого ЭРЭ в РЭА и ЭП) по трем причинам [14]:

методологическим – определение энергии активации от­каза даже для одного ЭРЭ оказывалось практически не разрешимой задачей, так как приходилось выбирать превалирующий процесс деградации (термо­диффузия, электромиграция, коррозия и т.д.), т.е. не измерять, а подбирать её значение;

метрологическим - точное измерение параметров окружающей ЭРЭ среды, его температуры и энергетической нагрузки было не возможно, из-за внесения самими средствами измерения (СИ) изменений и потерь в процессы электро-тепло-массобмена;

технико-экономическим – количества ЭРЭ в РЭА и ЭП измеряются де­сятками, сотнями и тысячами, поэтому на каждый элемент СИ не поставить.

Решение было найдено [15,16] путем термозондирования окружающего воздуха [T ВОЗД ( t ) ] и внутреннего объема РЭА или ЭП [T ( t ) ], а также измерением потребляемой изделием энергии [E ( t ) ], при известных минимальных (λmin), номинальных (λном) и максимальных (λмах) значениях интенсивности отказов всех элементов. Единственным допущением считалось то, что все элементы расположены на платах, установленных регулярно (вертикально или горизонтально с определенным шагом), у каждой из которых также измеряется потребляемая энергия [Wp ( t ) ], тогда решением уравнений теплового баланса и Навье-Стокса (прямая и обратная задачи тепловой локации), определялись все текущие коэффициенты энергетических нагрузок элементов [EL(t )]:

(2)

где α, β, ρ, η - коэффициенты, Nu - число Нуссельта; С - теплоемкость, D - расстояние, σ - постоянная Стефана- Больцмана, Sи - площадь поверхности источника тепла (ЭРЭ), W P - потребляемая источником тепла мощность (фактическая), ТВОЗД . - температура окружающего источник тепла воздуха/зонда, Т - искомая/измеренная температура источника тепла (ЭРЭ, платы, стенки и т.д.), BL - коэффициент энергетической нагрузки конструктива (блока,изделия), PL - коэффициент энергетической нагрузки платы (модуля), W - номинальная (паспортная) потребляемая мощность, ЕL - коэффициент энергетической нагрузки ЭРЭ (микросхемы, резистора и т.п.).

Определение коэффициентов энергетической нагрузки по указанному уравнению (1), превращало λ в функцию, у которой для любого ЭРЭ известны минимальное (λО ), номинальное (λ ном ), максимальное (λ мах ) значения интенсивности отказов, а также интенсивность отказов при хранении (λх ), что позволяло построить и аппроксимировать «семейство» λ- кривых в плоскость, ограниченную кривыми λх (Т) и λ мах (Т) . Далее, логарифмированием получалась функция эффективной энергии активации отказов каждого ЭРЭ - Е ai (Н,Т).

Далее, подставляя в уравнения (1) текущие значения функций энергетических нагрузок каждого ЭРЭ, текущие значения температур их корпусов, текущие значения функций эффективной энергии активации отказа им соответствующие, а также текущие значения параметров окружающей среды (давления, влажности, вибрации и т.д.),получаем текущие интенсивности отказов ЭРЭ , т.е. функции λ (Н,Т,Р), которые нельзя описывать экспоненциальными распределениями [10-16].

Именно с помощью термозондирования тепловых потоков от ЭРЭ позисто­рами, на которые был получен Патент РФ № 2060566 от 20.05.96 [17], удалось устранить ограничения, возникающие при решении системы уравнений (2) в двумер­ном приближении Обербека-Бусcинеска в «прямой и обратной задачах» теп­ловой локации элементов, чтобы получить значения функции нетермической нагрузки f (H ) [18].

Как показали исследования [10-18], полученные функции интенсивности отказов можно описывать γ-распределениями [10]. При этом нахождение параметров γ-распределения случайной величины λ i в данном случае сводилось к задаче определения параметров В и С функции γ-распределения по заданному двустороннему 100% доверительному интервалу

при В >0,С >0,5,Г(С) -гамма-функция (3)

т.е. по заданным ее квантилям λ н = λ min и λ в = λ мах уровней вероятности соответственно L и 1-L, где L=(1-р)/2, к решению системы уравнений:

(4)

с последующей заменой переменной х = 2λ /В , переводящей γ- распределение в обобщенное χ 2 – распределение (для снятия ограничений относительно целочислености v ), после чего делением одного уравнения на другое находится:

q (v ) = λ в / λн (5)

Полученные значения q (v ) = χ 2 1-L(v )/ χ 2 L(v ) являются монотонной функцией от v , имеющей при λв/λн>О единственный корень, а по вычисленному v (а следовательно, и С = v /2), находится и второй параметр γ-распределения:

В = 2λ н /χ 2 L(v ) = 2 λ в /χ 2 1-L(v ). (6)

Для реализации стендовых испытаний РЭА и ЭП по разработанной методологии, необхо­димо было рассчитать режим корректного ускорения испытаний, т.е. найти коэффици­ент ускорения КУ , равный [10-13]:

КУ = КНТЦ ∙ КВ , (7)

где КВ - коэффициент учета внешней среды (влажности, давления, вибраций и т.п.), кроме температуры и электрической нагрузки;

КНТЦ - коэффициент (функция) учета совместного влияния на λ : электрической нагрузки, температуры окружающей ЭРЭ среды и параметров циклирования (включения и выключения ЭРЭ).

Сопоставляя уравнения (1 и 7), найдем выражение для КУ[13]:

КУ = КВ∙КНЦ ∙КТ, (8)

где КВ = А(P,V,W,N) – коэффициент (функция) учета внешней среды, независящий от изменения электрической нагрузки и слабо коррелирующий с изменениями температуры;

КТ = kT·exp(-Ea/kT) - коэффициент (функция) учета влияния температуры, неза­висящий от изменений внешней среды и слабо коррелирующий с изменениями электриче­ской нагрузки;

КНЦ = exp[f(H)]/h - коэффициент (функция) учета влияния электрической нагрузки, независящий от изменений внешней среды и слабо коррелирующий с изменениями тем­пературы, характеризуемый функцией нагрузки f(Н), рекомендуемыми значениями кото­рой являются значения равные 0,2–0,9 от – номинальных, при этом f(Н)=0 в цикле «вы­ключения», а непрерывный режим работы является частным случаем при частоте цикла равной 0.

Функция учета влияния электрической нагрузки f(Н) определяется как отношение заданной рабочей нагрузки WРАБ к нагрузке WНОМ номиналь­ного режима [5,6,13]:

f(Н) = WРАБ / WНОМ ,

где в качестве нагрузки W для ЭРЭ обычно выступают - мощность (для транзисторов, резисторов, микросхем), - напряжение (для конденсаторов, разъемов), - сила тока (для диодов, выключателей), - плотность тока в обмотке (для трансформаторов, дросселей).

При определении указанных нагрузок могут применяться и другие параметры режима (скважность сигналов, отношения сигналов верхнего и нижнего уровня к - номинальному и т.д.), однако во всех случаях f(Н) выражает нагрузку в долях от номинальной и является безраз­мерной.

Пренебрегая корреляцией КB с температурой, коэффициент ускорения КУ был определен без КB как КНТЦ, и найден из условия [13]:

λ·t = λ Р ·t Р + λЦ · v·t + λ ОЖ ·t ОЖ ,

где, в соответствии с вышеприведенными уравнениями предполагалось, что

(9)

при t - общее полезное время испытаний в часах, в котором не учитыва­ются задержки на восстановления изделий после отказов;

tР =r·t - суммарное время нахождения изделия во включенном (рабо­чем) состоянии в процессе испытаний, а r - доля tР в t ;

v - частота циклирования (или средняя частота, если регулярность цик­лирования нарушается), 1/час.;

tОЖ = t - tР = (1 - r) · t - суммарное время нахождения изделия в вы­ключенном состоянии в процессе испытаний (т.е. в состоянии ожидания включения) при средней продолжительности:

t Ц.Р = r/v - рабочей стадии цикла, час.,

t Ц.ОЖ = (1-r)/v - нерабочей стадии цикла, час.,

λР - интенсивность отказов элемента во включенном состоянии при средней температуре ТР рабочего состояния:

(10)

где Т(t)- температура окружающей среды для элемента как функция вре­мени t ;

{t }- совокупность интервалов времени пребывания изделия во включенном состоянии в рабочих стадиях циклов;

λЦ - интенсивность внезапных отказов элемента, возникающих в мо­мент включения или выключения изделия (на один цикл включения);

λОЖ - интенсивность отказов, возникающих в выключенном элементе при средней температуре ТОЖ ожидания работы:

(11)

где {t” } - совокупность интервалов времени пребывания изделия в выклю­ченном состоянии - в нерабочих стадиях циклов;

Итоговое выражение для коэффициента циклирования было получено в виде

КНТЦ = r·g (Н, ТР) + (1 - r) · g (0, ТОЖ) + q·v , (12)

где q = λЦ / λном

Совмещая испытания на функционирование и надеж­ность, и подбирая план испытаний РЭА и ЭП (диапазоны режима «термо-баро-электро-циклирования»), можно контролировать «обратимые» и «не­обратимые» процессы в ЭРЭ, в т. ч. по модифицированной формуле Аррениуса-Эйринга, где SO - энтропия отказа [12]:

(13)

Таким образом, получаем возможность продук­тивно использовать экспериментальный этап, во-первых, для уточнения интенсивностей отказов λ мин и λ ном (в режиме хранения и номинальном ре­жиме), если баро-термо-электро-цикл «охватывает» интервал интенсивностей отказов от хранения ЭРЭ до номинального ре­жима, а во-вторых, для получения значений функции производства энтропии - ∆S, логарифмируя «соседние» значения λ-функции и вычисляя их разность [13].

Вероятностная физико-химическая модель

Разработанные модели и ме­тодология БЭТА-анализа физико-химических свойств материалов позволили начать решение про­блемы количественного определения параметров ЭРЭ, РЭА и ЭП, обуславливающих их эксплуатационную устойчивость и пожарную опасность, а также по аналогии с долговечностью (техническим ресурсом) вве­сти понятие пожаробезопасного ресурса, который рассчитывается по термодинамическим и вероятностно-физическим моделям [16].

Была найдена функция распределения вероятностей FЭ (Q ) возможных дополнительных тепловыделений Q в элементе Э при условии его отказа [12]:

FЭ (Q ) = 1 - vЭ · [1 - GЭ (z )], (Q > 0), (14)

где vЭ - доля пожароопасных отказов среди всех отказов элементов данного типа в рассматриваемых условиях;

GЭ (z )- условная функция распределения (при возникновении пожароопасного отказа) случайной величины z = lg Q ЭРЭ.

Случайная величина Q рассматривается как функция случайных аргументов I и t (R и t ), исходя из общего выражения для "Джоулева тепла":

Q = k · U · I · t = k · U 2 · t /R , (15)

где I, R - случайные, усредненные за время t значения силы тока и сопротивления в ЭРЭ;

U - рабочее напряжение на ЭРЭ;

k - коэффициент пересчета электрической мощности в тепло, с учетом режима работы ЭРЭ.

Для случайных величин lg I = lg U - lg R , lg t , lg R - принимались нормальные распределения и учитывались их коэффициенты корреляции r , что хорошо согласуется с полученными экспериментальными данными [10,13], вследствие чего функция F (Q ) берется для вычислений в следующем виде:

FЭ (Q ) = 1 - vЭ + vЭ · Ф [(z -Мz )/ δz (16)

- стандартная ф-ция нормального распределения

МZ - математическое ожидание случайной величины z = lg Q ;

δZ - среднеквадратическое отклонение величины z ;

Флуктуациями параметров распределений величин U, I, R в моделях пожароопасных отказов, влияющими на параметры МZ и δZ , пренебрегаем, считая, что уже имеем их усредненные данные по быстротекущим процессам пробоев, коротких замыканий и т.п.

Случайная величина z = lgQ (для удобства применения имеющихся данных при оценке параметров мz и δz ) представлена в формуле (14) двумя выражениями (15).

В первом случае имеем [10]:

Q = kU2t /R ,

где k и U - постоянные.

Относительно случайных величин х = lgt и у = lgR предполагается, что они имеют совместное двумерное нормальное распределение, определяемое параметрами м1, м2, δ1, δ2, r , где м1, м2 - математические ожидания величин х и у ; δ1, δ2 - их дисперсии; r – коэффициент корреляции между х и у . При этом плотность вероятности P (х,у ) совместного распределения х и у имеет вид:

,

а частные распределения случайных величин х и у - нормальные с параметрами м1, δ1 и м 2 , δ 2 , оценки которых считаются известными.

Согласно уравнению (16) z = lgQ =c1+ х - у, где с1 = lg(kU2) - постоянная. Отсюда м z = c1 + мx-y, δz = δx-y , но распределение суммы (разности) величин х, у , подчиненных совместно распределению Р (х ,у ), как известно [11], является нормальным, и окончательно для данного случая (16) в принятых обозначениях имеем[10]:

м z = с1 + м 1 - м 2 ,

(17)

где с1 = lg(kU2) = lgk + 2lgU.

Во втором случае имеем:

Q = k·U·I ·t ,

и в предположении совместного нормального распределения величин х =lgt и v =lgI с параметрами м1, м 3 , δ1, δ 3 , r* (где м 3 3 - параметры частного распределения случайной величины v , а r* - коэффициент корреляции между х и v ) аналогично предыдущему приходим к выражениям:

z = lgQ = c2 + х + v ,

м z = с2 + м 1 - м 3 , (18)

где c2 = lg(kU) = lgk + lgU.

Следует заметить, что при I = U/R имеем V = lgU - у , маргинальные (частные) распределениия v и у оказываются взаимно обусловленными и из нормальности одного вытекает нормальность другого, при простых соотношениях параметров: м 3 = lgU - м2 , δ3 = δ2 , r* = -r . Таким образом, с учетом соотношения c2 = с1 - lgU формулы (18) оказываются эквивалентными формулам (17).

Входящий в выражения (17) коэффициент корреляции r может быть оценен обычными способами в зависимости от характера имеющихся данных: по выборке пар (хi, уi ), по группированным данным и т.п.

Оценка r должна согласовываться с линейным среднеквадратическим уравнением регрессии величины у относительно х , которое проходит через точку (м 1 , м 2 ) и имеет вид

у = м 2 + r·δ 2/δ 1·(х - м 1), (19)

или в более симметричном виде,

(у - м 2 )/δ 2 = r ·(х - м 1 )/δ 1 , (20)

Теоретический вид функции условного математического ожидания м (у х ) является необходимым условием утверждения вида Р (х ).

Поэтому все применяемые в (17) оценки должны согласовываться (с учетом доверительных интервалов) с получаемой по методу наименьшиих квадратов регрессионной прямой вида (20). При этом теоретическое значение остаточной дисперсии равно

δ 2(у х ) = δ 22·(1-r 2)

Для вычисления входящей в выражение (14) (Q ) функции распределения вероятностей нормального закона

могут быть использованы различные известные аппроксимации.

Таким образом, для оценки пожарной опасности мате­риалов и ЭРЭ из них, разработана модель, в которой тепло пожароопасного отказа ЭРЭ, вычисляемое по логнормальным функциям распределения дополнительного тепловыделения (14), нагревая электрорадиоматериал (ЭРМ), воспламеняет его при переходе про­цессов деструкции и пиролиза ЭРМ в самоускоряющуюся фазу по критерию Семёнова (Se=0,368), что вполне допустимо, принимая во внимание лавинообразный характер пожароопасного отказа [19]:

(21)

где Q - тепловыделение пожароопасного события, Дж./сек.; V - объём ЭРМ, м3; S - пло­щадь поверхности ЭРМ, м2; R - газовая постоянная, 8.31441 Дж/моль ·˚К; α m - коэффици­ент теплоотдачи ЭРМ, Вт/˚К ·м2; Еа - эффективная энергия активации процессов в ЭРМ, Дж/моль; Т - рабочая температура ЭРМ, ˚К; K – предэкспоненциальный множитель, полу­чаемый по результатам термоаналитических испытаний ЭРМ; an - концентрация и порядок реакции в конденсированной фазе.

Одновременно проверяется выполнение условия зажигания каждого соседнего ЭРЭ, при возникновения пожароопасного отказа в - данном, по критическому тепловому потоку Зельдовича [9,10]:

(22)

где Н - тепловой эффект реакций пиролиза и деструкции ЭРМ, Дж./c; λв - теплопровод­ность газовой фазы, Вт/м·˚К (остальные обозначения переменных, как в уравнении 21).

Численное определение всех параметров обоих неравенств оказывается возможным, если в базе данных есть «образ» - ВФЖЦ материалов, из кото­рых изготовлены ЭРЭ, путем решения следующей системы уравнений в точке воспламенения [20]:

(23)

где Ze – критерий Зельдовича (критическая плотность теплового потока); λв - коэффициент теплопроводности газовой фазы; R - газовая постоянная; Тп - температура печи; Еа - энергия активации пиролиза образца; Н - тепловой эффект реакции в газовой фазе; K - предэкспонент; Se – критерий Семенова (Se=0,368); Q - теплота, подведенная к образцу; V - текущий объём образца; S - текущая площадь поверхности образца; a - текущий коэффициент теплоотдачи образца; Тпо-температура поверхности образца; Fк-критерий Франк-Каменецкого (Fк=2,00); r-линейный размер образца; λо-коэф.теплопроводности образца; То-температура образца.

Расчеты по системе уравнений (23) должны проводиться для каждого ЭРЭ и его «соседей», для чего необходима их топология, а для вероятностной оценки возможности загорания и распространения огня вводится функция «маятник события», формирующая из топологии ЭРЭ в РЭА и ЭП «матрицу загораний» [12]:

Вероятность развития пожара, т.е. распространения огня (F р ) "на соседа", т.е. распространения загора­ния «на соседа», формируется с помощью той же функции «маятник собы­тия» по неравенству Семенова (21) «для соседа» при критической плотности теплового потока Зельдовича, к которому добавляется дополнительный теп­ловой поток - ∆Q э , обусловленный теплотой сгорания (пожаропроизводи­тельностью) воспламенившегося ЭРМ [10,19]:

(24)

где QГ - удельная теплота сгорания ЭРМ, Дж/кг; m Э - горючая масса ЭРМ (убыль массы), кг; S - площадь поверхности ЭРМ, м2;

Математическая модель и алгоритмы, реализующие эти процедуры, по­зволяют определить [12]:

λПО =λ∙∑ v Э - интенсивности пожароопасных отказов ЭРЭ, как произведение текущей интенсивности отказа (1) на сумму долей пожаро­опасных отказов (КЗ, пробой, обрыв) в общей статистике их отказов;

λВ ПО F Э - интенсивности воспламенений элементов, как произведение интенсивности пожароопасных отказов ЭРЭ на вероятность (14) дополнительного тепловыделения - Q э , достаточного для самовоспламенения ЭРМ по Семенову (21);

F в=λВ dλВ - вероятности воспламенений ЭРЭ, как интеграл функ­ции интенсивности их воспламенений;

F р= F (Q э +∆Q э )- вероятность распространения огня, как вероятности дополнительного тепловыделения ЭРЭ и горения ЭРМ, достаточного для «зажигания соседнего ЭРЭ» по Зельдовичу (24);

F п= F вF р - вероятность пожара, как произведение совместных собы­тий – воспламенения по Семенову и распространения по Зельдовичу.

Таким образом, при стендовых испытаниях появляется возможность поверки по­лученной «матрицы пожара» на соответствие стандарту [2].

Вероятностно-физическая модель электрической опасности изделий

Cуществующие международные стандарты (МЭК) и отечественные стандарты (ГОСТ Р) применяют качественные методы оценки электробезопасно­сти. РЭА и ЭП считаются электробезопасными для потреби­теля, если в выпускаемых изделиях, установленных на пробойных установках соответствующих напряжений (1 кВ, 2.7кВ, 6кВ и т.д.), пробой не наступает. Очевидно, что такой метод и критерий не позволяют получить вероятностной оценки указанной опасности в зависимости от условий экс­плуатации изделий и оборудования (давления, влажности, температуры), чтобы прогнозировать его устойчивость и безопасность, а также не учитывает процессы “старения“, в результате которых изменяется и диэлек­трическая проницаемость материалов и другие физические параметры. [11,17].

В данном случае прменение вероятностно-физического подхода заключа­ется в том, что та же логнормальную модель (14) используется в качестве расчетной, где под током в цепи бу­дет подразумеваться ток Таунсендовского разряда, зависящий от давления, напряжения и расстояния пробоя по закону Пашена, с коэффициентами ио­низации, определяемыми из уравнения Ленгмюра-Саха [10-12]:

(25)

где I - ток разряда; I 0 i - плотность тока; α,γ – первый и второй коэффициенты Таунсенда; d – междуэлектродное расстояние; gi , ga – статистические веса ионного и атомного состояний; е – заряд электрона; φ – потенциал выхода; Ui – потенциал ионизации; k – постоянная Больцмана; Р – давление газа; U m - минимальное напряжение пробоя; Т - температура

Аналогично вероятностно-химической модели, через функцию "маятник события" полученный ре­зультат "распределяется" по вероятностям последствий пробоя (поражения чело­века, энергии зажигания и т.п.).

В проведенных исследованиях доказано изменение условий ионизации при наличии высокочастотных полей [10-10,11], что позволяет прогнозировать процессы пробоя на высоких частотах и, как следствие, оценивать электроопасность в блоках и модулях РЭА и ЭП, где практически все электрические напряжения и подводящие их цепи питания сопровождаются электромагнитными колебаниями широ­кого спектра частот [12].

Термодинамическая модель надежности и безопасности

Применение термодинамического подхода в решении проблем надежности РЭА и ЭП известно давно [7], а вот ие а его использование для решения задач их безопасности разрабатывается сравнительно недавно [8,10], поэтому рассмотрим его использование для объектов различной структуры (изделия, оборудование, здания и т.д.), отме­тив следующие особенности[12]:

- универсальный характер термодинамических моделей и методов отно­сительно объектов и процессов различной физической приро­ды и слож­ности;

- кинетический характер термодинамических моделей, отражающих ре­альные необратимые процессы и явления, включая фактор вре­мени в явном виде;

- свойство аддитивности термодинамических функций и их интеграль­ный характер (в виде интегральной физики дефектов-отказов);

- возможности прямого и косвенного инструментального измерения тер­модинамических параметров объектов разной сте­пени сложно­сти.

Указанные особенности прояв­ляются и в энергетике взаимодействия объ­ектов с внешней средой (1-й закон термодинамики), и в направленности и динамике необра­тимого изменения состояния объектов (2-й закон термо­динамики). Объединяющим 1-й и 2-й законы термодинамики является урав­нение Гиббса [7,8]:

f26 (26)

или в обобщенной форме:

f27(27)

Это выражение представляет типичную структуру термодинамических соотношений, включающих два класса параметров системы:

интенсивные или локальные параметры типа Xj существуют для каж­дой локальной точки системы (температура, плотность, давление) и имеют смысл термодинамических сил;

экстенсивные или интегральные параметры типа Yj принадлежат сис­теме в целом (масса, объем, энтропия) и подчиняются свойству аддитивности равновесных значений параметров, а в трехмерном случае - градиентами ин­тенсивных параметров;

Свойство аддитивности экстенсивных параметров позволяет адекватно представлять сложные, гетерогенные, многокомпо­нентные физические среды [12], как суперпозицию соответствующих подсис­тем, без усложнения применяе­мого аппарата. Указанные свойства, та­ким образом, являются основой тер­модинамических методов декомпо­зиции и агрегирования, позволяющих рас­пространить свойства и ха­рактеристики элементов и подсистем на системы различного уровня сложности [10-16].

В классической термодинамике термодинамические величины и соотношения вводятся для равновесных состояний физи­ческих сис­тем [12], при условии протекания квазистатических обратимых процессов, где такие величины, как температура, энтропия, сущес­твуют только для равно­весных состояний. Реальные физические сис­темы характеризуются принци­пиально неравновесными состояниями и соответственно необратимыми про­цессами, поэтому в соответствии с теорией о локальном равновесии имеем [7,8,10]:

f28 (28)

или

(29)

Функция diS/dt, называемая производством энтропии, вклю­чает составляющие, относящиеся к необратимым процессам различного тен­зорного ранга:

- химические реакции,

- тепловые потоки,

- перенос вещества,

- электромагнитные процессы,

- вязкие явления.

Каждая из этих составляющих содержит два типа сомножителей [12]:

ff1- обобщенные внутренние термодинамические силы, опреде­ляемые разностью неравновесных и равновесных значений пара­метров, а в трехмерном случае - градиентами интенсивных параметров;

ff2 - потоки или скорости необратимых процессов сопряжен­ные с соответствующими экстенсивными параметрами и определяемые из­менением их во времени.

Протекание необратимых процессов сопровождается производством эн­тропии в результате диссипации энергии:

(30)

Согласно 2-му закону термодинамики deltaS >0. При термодинами­ческом равновесии (вблизи состояния локального равновесия) зави­симости между потоками и силами линейны:

(31)

где Ljk - линейные коэффициенты, подчиняющиеся соотношениям Онсагера.

В соответствии с теоремой Пригожина общее условие ус­тойчивости записывается в виде обобщенных критериев эволюции термодинамиче­ских систем по производству энтропии [7,10]:

f031

Используя теорему Пригожина и критерии устойчивости, интеграль­ный критерий эволюции физических систем можно предста­вить в виде [12]:

f32_01 (32)

где yj(0) - неравновесные или стационарные значения соответствующих параметров сис­темы; tk - времена релаксации соответствующих необратимых процессов в системе; ljk - кинетические коэффициенты.

Очевидно, что в аналогичной форме суперпозиции экспоненциальных функций, можно предста­вить интеграль­ный процесс эволюции (релаксации) любых систем [7-12].

Следовательно, интегральные эволюционные и локальные процессы наруше­ния термодинамической устойчивости – взаимосвязаны, и в качестве такой связи ме­жду теорией термоди­намического равновесия и теорией необратимых процессов является теория флуктуаций, вероятность возни­кновения которых для равновесных и ло­кально-равновесных состояний определяется по формуле Эйнштейна [7,10]:

P = B exp (S/k) (33)

Если определить параметр - В, как «функцию масштаба начальной вероятности флуктуа­ции», которую в данном случае можно получить интегрированием интенсив­ности отказа при хранении – λО , т.е. из уравнения (13), а в качестве Р использовать статистическую вероятность отказа, то логарифмирование уравнения (33) дает возможность «обратного перевода» вероятностных ха­рактеристик в функцию производства энтропии [10].

k∙(lnP - lnB) = S (34)

Вероятностно-физический метод стендовых испытаний

При испытаниях РЭА и ЭП на надежность и безопасность всегда прихо­дится решать задачу максимально эффективного использования возможно­стей их физических (стендовых) испытаний, в т.ч. для подтверждения конструк­торских расчетов и качества выпускаемой продукции.

Технико-экономическими ограничениями при этом являются [12]:

- общая продолжительность испытаний (реально не более 2-3 месяцев при круглосуточной загрузке стенда);

- количество испытываемых изделий, с учетом разрушающего харак­тера испытаний (реально - не более 3-5);

- затраты на идентификацию всех возникающих отказов элементов и на оперативное восстановление изделий в ходе испытаний (помимо сопровож­дения самого процесса испытаний).

В качестве основных физических ограничений выступают [12,13]:

- высокая надежность ЭРЭ, как причина слабой или практически нуле­вой наблюдаемости отказов ЭРЭ некоторых типов даже при продолжитель­ных испытаниях;

- малая доля информативных отказов в общей массе наблюдаемых от­казов, т.е. низкий процент однозначно идентифицируемых (параметрических) отказов (дефектность ЭРЭ, несоответствие нагрузочных характеристик и т.д.), в том числе «опасных» (коротких замыканий, пробоев и т.п.);

- ограниченные возможности корректного ускорения появления отка­зов в испытаниях с помощью повышения температуры среды и применения циклической электрической нагрузки, т.к. считается, что при ускорении де­градации ЭРЭ более чем в 100 раз происходит существенное перерас­пределения отказов по причинам, интенсивностям, формам проявления и т.д.

Указанные ограничения предопределяют место экспериментальных методов в общей схеме проверки испытываемых изделий на соответствие требованиям квалиметрии, надежности и безопасности [13]. До настоящего времени они не позволяли продуктивно использовать экспериментальный этап для уточнения справочных интенсивностей отказов, но при надлежащей формулировке статистического критерия оставляли возможность экспери­ментально проверить расчетные оценки вероятностей.

Разработанный критерий сравнения проектных величин с результа­тами стендовых испытаний [10], основывается на разработанных физико-химических моделях и методах [12], что позволяет более точно оценивать все необходимые параметры. При этом решающим обстоятельст­вом в выборе статистического критерия, связываемого с эксперименталь­ными методами, является придание ему свойства относительной нечувстви­тельности к неконтролируемому перераспределению пропорций в интенсив­ностях отказов ЭРЭ при форсировании испытаний изделий «ударными и цикличе­скими» нагрузками [13,18].

Математическая модель стендовых испытаний

Пусть после заверше­ния экспериментальных испытаний с восстановлениями отказывающих элементов всего получено N отказов ЭРЭ, в том числе o опасных отказов, m (m О) из которых вызвали опасные ситуации (пробой, воспламенение, дым и т.д.). За счет длительности форсированных испытаний количество опасных отказов o будетне слишком мало (иначе статистические выводы будут грубыми), а «ударный» режим «термобароциклирования» испытываемых изделий выбран так (в пре­делах ТУ), что вероятности опасных ситуаций высоки при наибольшей интенсив­ности отказов (например, выше 0,1).

Обозначим имевшие место опасные отказы через П i (i =1, o ) и будем рассматривать их как осуществленные взаимно независимые испытания, ка­ждое из которых имело возможность завершиться одним из двух исходов - появлением или не появлением события C , означающего опасную ситуа­цию в изделии (испытания П независимы именно относительно события C ).

Пусть, вычисленные любым способом, вероятности события C в каж­дом из испытаний П i , а q i = 1 - рi - вероятности противоположного события C в этих испытаниях. Тогда данная совокупность независимых испытаний П i с указанными вероятностями р i , q i (pi + qi = 1) представляет собой обобщен­ную схему независимых испытаний Бернулли с переменными вероятно­стями, приводящую к определенному распределению значений случайной величины ξ суммарного количества исходов C при реализации совокупности испытаний П i (i=1,ō) . Это распределение за­дается вероятностями Р к = Р (ξ=k) , где Р(ξ= k) - вероятность того, что ξ принимает значение k .

Статистическим критерием расчетных вероятностей яв­ляется проверка того, что каждая из вероятностей Р(ξ≤m) = Р(ξ≥m) оказыва­ется не меньше P i ( i =1,ō) заранее заданного числа L/2 , где L - уровень зна­чимости.

Указанные вероятности вычисляются по формулам [10,11,16]:

(35)

а вероятности Р к (k = 0,ō) для случайной величины ξ , имеющей обобщенное биномиальное распределение с параметрами ( o , р 1 , р 2 ,... рo ), (0 <р < 1, i = 1,ō) , определяются выражениями:

(36)

При этом математическое ожидание М [ξ] и дисперсия D [ξ] случай­ной величины ξ , как это непосредственно следует из теорем о математиче­ском ожидании и дисперсии, равны


при (37)

где ξ - взаимно независимые случайные величины, принимающие значения 1 и 0 в испытаниях Пi , соответственно с вероятностями рi и qi , т.е. имеющие распределения Бернулли с параметрами р1 , р2 , ... ро соответст­венно.

В тех случаях, когда все р i - невелики, оказывается М [ξ] ≈ D[ξ] и по­добно обычному биномиальному распределению можно, для упрощения рас­четов, аппроксимировать указанное распределение (36) с достаточной точ­ностью распределением Пуассона с параметром α = М [ξ] , что подтвержда­ется сравнением соответствующих характеристических функций:

(38)

Для практического применения является полезным следующее пред­ставление дисперсии D[ξ]:

(39)

где р и бр - соответственно выборочное среднее и дисперсия "варианты" р по заданной совокупности значений р :

(40)

Данное выражение указывает на то, что дисперсия рассматриваемого обобщенного биномиального распределения меньше дисперсии классиче­ского биномиального распределения с параметрами (о, p ), причем меньше ровно на о дисперсий "варианты" p .

Таким образом, при планировании «интервалов электро-термо-баро-ударов» в стендовых испытаниях изделий [15] следует иметь в виду, что если средняя вероятность р будет оставаться постоянной, то максимум дисперсии D [ξ] будет соответствовать случаю р 1 = р 2 =.....= рn = р , а измене­ния р i в сторону их неодинаковости будут уменьшать флуктуации случай­ной величины ξ. Без (40) этот вывод мог бы показаться парадоксальным.

Методология реализации ускоренных испытаний

Системный анализ методов оценки надежности и ускоренных испытаний ЭРЭ, РЭА и ЭП [1,5-7], позволил выделить наиболее эффективные: американскую HAST-методику [21] и отечественные [9-20], а среди них - оптимальное направление исследований при создании стенда экспресс-диагностики изделий, в условиях тех ограничений, которые накладываются при ускорении процессов деградации полупроводников, диэлектриков и про­водников [12,15].

В связи с тем, что безопасность изделий связана только с небольшой ча­стью отказов, интенсивность которых, на один-два порядка ниже числа параметрических отказов, была обоснована взаимосвязь [9-12], не­обходимость [17] и эффективность [16,18] совмещения испытаний и оценки безопасности изделий и их надежности, с применением вероятностно–физических моделей. Таокй подход позволяет использовать все сущест­вующие методики и наработки в оценках, как параметров надежности (расхо­дования ресурса), так и каждого опасного фактора: пожарной опасности, взрывоопасности, радиационной опасности, электpоопасности, токсичности, электромагнитной опасности, включая «человеческий фактор» [1,5,6,10-12], а также сконцентрировать дальнейшие усилия не на статистическом, а на их термодинамическом [7,8] или вероятностно-физическом комплексировании [12,19].

Ускоренными испытаниями РЭА и ЭП называются испытания указанных изделий в форсированных режимах с последующей экстраполяцией результатов к условиям испытаний при нормальных нагрузках [12,15].

Принимая во внимание, что результатом прогноза в нашем случае является момент времени выхода пожарных параметров за допустимые ГОСТ 12.1.004-91 границы (10-6), а натурные испытания проводятся на выборке (группе) из 3-х изделий, то предлагаемая методология является - групповой обратной методологией ускоренных испытаний [2,9-11].

Испытания 3-х электроприборов проводятся на стенде (рис.1), состоящем из следующего оборудования [10-12,13]:

1. Термобарокамеры с диапазонами изменения: температуры от минус 50˚ С до плюс 80˚ С и давления от 0,01 МПа до 0,2 МПа;

2. Пpогpаммно-технического комплекса "УНИКОНТ" УК-111 с комплектом измерительных модулей МККТП/ТC, АЦП-60 и коммутаторов повышенной мощности УФДC;

3. Комплекта интегрирующих термодатчиков (ИТДХК-68), измерительных термозондов (ИТЗТСМ-50) и измерительных шунтов (ИШRi);

4. Имитатора изменения переменного сетевого напряжения 187-242 в., мощностью до 0.9 - 8 квт. (ЛАТР и АТ-8 ОФ4.723.002П);

5. Рабочей станции (Intel Pentium);

6. Измерителей времени испытаний (таймеры УК 111 и РС).

а) б) в)

Рисунок 1 - Стенд термо-баро-электро-циклирования: а) модернизированная камера 1 м3 (КТВ); б) контроллер «УНИКОНТ» (УК-111); в) рабочая станция

Все испытываемые изделия с установленными в них ИТД, ИТЗ и ИШ подключаются к испытательному стенду и помещаются в термобарокамеру, в которой с помощью РС и контроллера «УНИКОНТ» (рис. 2) устанавливаются средние по ТУ температура и давление для данного типа изделий, в которых они выдерживаются в течении 2-х часов.

После указанной выдержки изделие включают в рабочий режим с тестовой нагрузкой при сетевом напряжении 220 V 50 Гц [12], при котором их испытывают в течении суток (24 часа), после чего, полученные (установившиеся) температуры плат (блоков) и потребляемые ими мощности, обрабатываются программой расчета параметров надежности и пожарной опасности.

Рисунок 2 - Схема электрическая подключения контроллера «УНИКОНТ»

Далее, после «проветривания» термобарокамеры для остывания шунтов, датчиков и термозондов" до температуры средней по ТУ), описанный выше цикл измерений повторяется для сетевых напряжений 242 V и 187 V, 50 Гц, а затем изделия включают в режим с термо-баро-электро-циклированием, при сетевом напряжении 187 V 50 Гц. При этом термобароцикл должен иметь противофазные «квази-изотермические/квази-изобарические» участки (рис.3), во время которых должен «успевать» отрабатываться тест на работоспособность ЭП [12,13].

Рисунок 3 - Термо-баро-циклограмма (минуты)

Аналогично пониженному режиму (187 V) испытания проводятся для сетевых напряжений - 220 V и 242 V. Все полученные данные температурных и энергетических колебаний блоков РЭА или ЭП в целом обрабатываются программой расчета, а если в ходе испытаний происходит отказ ЭРЭ, плат и блоков электроприбора, то изделие подвергается восстановительному ремонту с фиксацией времени наработки и причины отказа. Пожароопасный отказ автоматически фиксируется УК 111 по изменению потребляемой мощности, измеряемой ИШ и соответствующему росту температуры зон, измеряемых ИТД и ИТЗ.

В таких режимах РЭА или ЭП испытывают до появления ОФП (опасных факторов пожара по ГОСТ 12.1.004), т.е. дыма или воспламенения какого-либо ЭРЭ или ЭРМ [12,13].

Если за рассчитанный срок испытаний с учетом электроциклирования воспламенение РЭА или ЭП не произошло, то изделие считается пожаробезопасным с точечными данными, полученными расчетным путем, но с более грубой доверительной оценкой при "нулевых наблюдениях" [12,13].

Проведенные исследования РЭА и ЭП с применением раз­работанных вероятностно-физических моделей свидетельствуют о том [10,15-17], что при использовании как отечественных, так и импортных ЭРЭ и ре­комендуемых режимов их применения, имеет место низкий уровень их на­дежности и безопасности (табл.1).

Таблица 1. Надежность и пожарная безопасность ПЭВМ

Так, например, пожарная опасность отечественного персонального компьютера (ПК) СМ-1810.62 в 27,3 раза превысила допустимый уровень вероятности пожара – 10-6, обусловленный государственным стандартом.

За исключением клавиатуры. все остальные блоки и устройства оказывались опасными уже через несколько десятков ча­сов их эксплуатации, т.к. процессорный блок в 12,1 раза превысил допустимый уровень пожарной безопасности, монитор – в 8,8 раза, а устройство печати – в 6,3 (табл.1).

Таблица 2 - Надежность и пожарная безопасность лабораторных ЭП

Аналогичные результаты были получены при испытаниях средств вычислительной техники Украины и Литовской мини ЭВМ СМ-1700, а также при испытаниях лабораторных (таб.2) и бытовых (таб.3) электроприборов [10,13].

Таблица 3 - Надежность и пожарная безопасность бытовых ЭП

t3

Рисунок 4 - Блок схема МСТЭЗ

Моделирование вариантов повышения надежности и снижения опасно­сти РЭА и ЭП привели к соз­данию [15,16] модулей (рис.4) термоэлектронной защиты (МСТЭЗ), применение которых (при тех же конструктивных и схемотехниче­ских решениях) поднимает уровень пожарной безопасности изделий более чем в 11 раз (таб.4), т.к. отключает их от электроэнергии при возникновении пожа­роопасного отказа, не допуская возникновения загорания, тем самым, делая практически соизмеримыми их эксплуатационный и пожаробезопасный ресурс [21].

Таблица 4 - Надежность и безопасность холодильника с двумя МТЭЗ

Схемо­техническая реализация МСТЭЗ (рис.4) зависит от сложности и конструктивных особенностей РЭА и ЭП т.е. определяется количеством термозондов, кон­тролирующих тепловые потоки, и мощностью РЭА и ЭП, т.к. требует выбора тиристора или симистора, отключающих их от сети [24].

По аналогии с МТЭЗ, для современного отечественного телевизора «Горизонт» (таб.5) был разработан модуль КИП (с вентилятором и дымовым пожарным извещателем ИП 212-45).

Таблица 5 - Надежность и безопасность телевизора «Horizont» с КИП

КИП, помимо воздушного охлаждения внутренних блоков, и «прокачивания» через ИП 212-45 воздуха помещения, в котором установлен телевизор, реализует тем самым, «псевдоаспирационный режим» [25] и подключается к соответствующим блокам, обеспечивая обнаружение ОФП, в т.ч. в режиме «сна». При этом пожаробезопасный ресурс был получен соизмеримым с техническим ресурсом (таб.5).

Модульные системы термоэлектронной защиты в автоматизации технологического прогона и приемо-сдаточных испытаний электроприборов.

При установке МСТЭЗ в ЭП, помимо решения проблемы их пожарной безопасности, т.е. автоматического отключения от электросети при появлении дополнитель­ного пожароопасного тепловыделения, появляются следующие новые воз­можности, позволяющие повысить качество и надежность ЭП [13]:

- использование МСТЭЗ для организации ускоренного техноло­гического прогона ЭП, вместо выборки группы изделий из промышленной серии и их испытаний, для «статистического распространения» параметров качества, надежности и безопасности на всю серию;

- если установить в МСТЭЗ разъем или порт (Wi-Fi или Bluetooth), на который вывести данные позисторов, то появляется возможность организовать для каждого ЭП или РЭА ускоренный технологический прогон с термоэлектроцикли­рованием и тепловой локацией «их внутренностей» (без вскрытия изделий), что позволяет решить проблему прогнозирования наработки на отказ каждого изделия и его опасности, а также выявлению «ненадежных» ЭРЭ, «про­скользнувших» в системе выходного контроля (у производителя ЭРЭ) и входного контроля (у производителя изделия), что является эффективным средством снижения отказов и потерь работоспособности до истече­ния спрогнозированного ресурса [10,15].

Как показали исследования [10-18], надежность самого изделия из-за дополнительных ЭРЭ, на которых реализована МСТЭЗ, может снижаться незначительно, т.к. в процессе его доработки и постановки на производство, появляется возможность «итерационного доведения» конструкции до опти­мальной по «тепловому образу» каждого ЭРЭ и изделия в целом, получаемых по результатам ускоренного термоэлектропрогона.

Более того, использование данных МТЭЗ при ускоренном технологическом прогоне создает условия для формирования динамического гарантийного срока работы и ценообразования каждого ЭП или РЭА, вместо одинаковых гарантийных сроков и цен на всю серию [13]. Иными словами - вычисление наработки на отказ каждого изделия и его опасности по данным ускоренного технологический прогона с термо-электро-циклирова­нием и внутренней тепловой локацией РЭА и ЭП с помощью МСТЭЗ, позволяет проставлять в паспорте каждого изделия вычисленный результат, как гаран­тийный срок работы, и изменять его цену, в соответствии надежностью и безопасностью каждого изделия [10].

А далее, если использовать данных ежегодной диагностики с МСТЭЗ (например, при гарантийном обслуживание РЭА и ЭП с МСТЭЗ), то возникает идея ежегодного контроля с помощью порта МСТЭЗ, при котором уточняется фактиче­ская наработка, и возникает возможность изъять РЭА или ЭП в конце срока безопасной эксплуатации, предотвратив, таким образом, его отказ (аварию, пожар и т.д.) и возможные социально-экономические потери [13].

В частности [12,14], возможность получения и обработки данных о техническом и пожаробезопасном ресурсе каждого СВТ, создает принципиально новые условия повышения надежности различных АСУ, путем своевременной профилактике модулей и блоков, вероятность отказа в которых начинает превышать допустимый уровень. Это особенно важно в АСУТП объектов повышенной опасности (на АЭС, ГРЭС, НПЗ и т.д.).

Электроприборы - радиоизвещатели техносферной опасности и её навигации (РИТОН)

В среднем в России ежедневно в пожарах погибает около 60 человек и столько же травмируется, а прямой и косвенный материальный ущерб достигает 500,0 миллионов рублей в день. В том числе в жилом секторе в среднем ежедневно происходит 515 пожаров, в которых погибают 27 человек, и столько же травмируется. При этом наибольшая частота загораний про­исходит в интервале с 22 ч. вечера до 6 ч. утра, т.е. когда люди спят и не могут бы­стро среагировать [13,19].

Очевидно поэтому в некоторых странах (США, Германия, Польша) получили распространение автономные пожарные извещатели (АПИ), предназначенные для применения в жилых помещениях, выдающих, при обнаружении признаков пожара, прерывистый сигнал тревоги с уровнем звукового давления 85-90 дБ на расстоянии 1 м. от извещателя. Статистика свидетельствует, что применение АПИ позволяет сократить число погибших при пожарах в жилом секторе на 45% [13,15,19].

Если учесть, что более 60% пожаров возникает по электротехническим причинам (проводка, электронагревательные приборы, холодильники, телевизоры и т.д.), в которых погибают более 40% населения, то возникает идея со­вместить АПИ с ЭП, чем, во-первых, повысить его собственную безопасность, путем своевременного отключения от сети с по­мощью МСТЭЗ, если в нем возникает пожароопасный отказ, во-вторых, пре­вратить его в устройство обнаруживающее загорание в жилом помещении вне электроприбора и оповещающее жильцов о необходимости эвакуации, в-третьих, расширить его функции оповещения об утечке бытового газа, а в-четвертых, предусмотреть наращивание функций на предмет охраны от не­санкционированного проникновения в жилое помещение, включая реализа­цию оповещения с помощью радиоканала соответствующих «аварийных служб» (пожарной, газоаварийной и вневедомственной охраны и т.д.), как это было предложено при разработке такой системы [12,15].

Технология «интеллектуализации» была разработана в 2000 году для холодильника «СТИНОЛ-102», который являлся самым «пожароопасным» из всех холодильников, выпускаемых Липецким ЗАО «СТИНОЛ», т.к. содержал два электродвигателя-компрессора (рис.5,6), которые обеспечивали работу независимо и одновременно морозильной и холодильной камер [10,26].

r5

Рисунок 5 - Схема структурная агрегата

1 – компрессор, 2 - всасывающая трубка, 3 - капиллярная трубка,4 - испаритель ХК, 5 - испаритель МК, 6 – конденсатор, 7 - фильтр-осушитель, 8 - нагнетательная трубка

r6

Рисунок 6 - Схема электрическая

L – Фаза, N – Нейтраль, ТН1 – терморегулятор холодильной камеры, ТН2 - терморегулятор морозильной камеры, RH1 - тепловое реле компрессора холодильной камеры, RA1 - пусковое реле компрессора холодильной камеры, RH2 - тепловое реле компрессора морозильной камеры, RA2 - пусковое реле компрессора морозильной камеры SL1 - индикаторная лампа холодильной камеры, SL2 - индикаторная лампа морозильной камеры, IL1 - выключатель лампы освещения холодильной камеры, L1 - лампа освещения холодильной камеры, TIM – таймер, TR - тепловое реле электронагревателя испарителя, IMV - выключатель вентилятора, MV – вентилятор, TF - тепловой плавкий предохранитель, CO1 - компрессор холодильной камеры, CO2 - компрессор морозильной камеры, R1 - электронагреватель испарителя, R2 - электронагреватель поддона испарителя

Модель «интеллектуализации СТИНОЛ-102» включала установку внутри корпуса холодильника проточного дымового пожарного извещателя с радиоканалом, при использовании дополнительной секции электровентилятора, который работает в системе автоматической оттайки (No Frost), и установкой МСТЭЗ в наиболее пожароопасных зонах (рис.7).

r7

Рисунок 7 - Блок-схема холодильника-извещателя

В этом случае алгоритм круглосуточной «охраны кухни» можно представить в виде трех параллельных процессов [13,26]:

а) процесс нерерывного теплового контроля «пожароопасных зон» самого холодильника и отключение его от сети с помощью семисторов, если температура зоны превысит допустимую, с выдачей звукового аварийного сигнала «пожароопасный отказ»;

б) процесс «прокачки» объема воздуха в кухне через автономный пожарный извещатель с помощью электровентилятора и выдача прерывистого звукового сигнала «опасное задымление» в случае обнаружения «пороговой концентрации» дыма в помещении;

в) 3-х кратная верификация в течение 30 секунд концентрации дыма и, в случае непринятия жильцами мер блокировки сигнала «опасное задымление», отключение холодильника от сети с помощью семисторов и выдача непрерывного звукового сигнала «пожар», а также передача по радиоканалу сообщения на приемно-контрольный прибор в доме или прямо на ЦУСС сигнала «пожар».

В некоторых моделях холодильников «СТИНОЛ» (002,003,022,125 и 126) применяется электронная система управления вместо обычной электромеханической [13]. В таких холодильниках все функции контроля и управления сосредоточены в электронном блоке управления (рис.8).

При помощи термочувствительных датчиков, электронный блок управления собирает информацию о текущей температуре испарителей и воздуха внутри камер холодильника и управляет включением/отключением той или иной нагрузки (компрессоры, нагреватели, вентилятор и т.д.), включая самодиагностику и управление оттайкой «No Frost» [10,26].

r8

Рисунок 8 - Блок-схема электронного управления холодильником

В случае обнаружения неисправности, на цифровом табло холодильника высвечивается соответствующий код (таб.6).

Таблица 6 - Система самодиагностики электронного блока

tab6

Возникновение аварийной ситуации сопровождается звуковым сигналом, свечением красного светодиода и кодом ошибки. Звуковой сигнал и код ошибки сбрасывается при нажатии любой кнопки, а с свечение красного светодиода сбрасывается только после устранения аварийной ситуации [13,26]. В этом случае функции МСТЭЗ и управление проточным извещателем, включая функцию отключения всех агрегатов при пожароопасном отказе, может быть возложена на электронный блок, при его соответствующей доработке [10,26].

По аналогии с холодильником могут быть «интеллектуализированы» телевизоры (таб.7), кондиционеры, сплит-системы (таб.8,9), СВЧ-печи и электросчетчики, защищая помещения, в которых они установлены [25-29].

Таблица 7- Надежность и безопасность телевизора «Рубин» с МСТЭЗ

tab7

Таблица 8 - Надежность и безопасность внутреннего блока сплит-системы

tab8_01

Таблица 9 - Надежность и безопасность внешнего блока сплит-системы

tab9

Следовательно, если «превратить» телевизоры и холодильники, электросчетчики и сплит-системы в автономные пожарные извещатели, то появляется возможность [10]:

- предотвратить 38,08% пожаров, которые произошли по электротехническим причинам;

- осуществить с их помощью раннее обнаружение, а следовательно и сокращение социально-экономических потерь 24,98% пожаров.

Дальнейшая «интеллектуализация» ЭП, как это отмечалось выше, возможна путем расширения функций МСТЭЗ металлооксидными (например, электрохимическими) датчиками на бытовой газ и ультразвуковыми доплеровскими датчиками обнаружения проникновения (перемещения) в помещения, при сооветствующей дифференциации сигналов вызова «аварийных служб» (пожарной, газоаварийной и вневедомственной охраны) по GSM-модему [10,29].

Таким образом, «интеллектуализация» превращает бытовые электроприборы, оснащенные микропроцессрами, в изделия двойного применения, которые помимо основных функций (холодильник, телевизор и т.д.) реализуют функции изделий «пожарно-сторожевого» назначения (пожаро-взрыво извещателей, датчиков охраны), т.е. «превращаются», таким образом, в радиоизвещатели техносферной безопасности и её навигации (РИТОН) с помощью пассивной локации источника радиоизлучения [13,15].

Тогда в соответствии с Федеральным Законом «О пожарной безопасности» (ФЗ-69, ст., ст. 26 и 29) указанные изделия освобождались бы от налога на добавленную стоимость и от налога на прибыль, что создавало бы благоприятные условия для скорейшего внедрения этой инновационной технологии и продукции. Однако, благодаря законотворчеству Российских чиновников и депутатов, новый Налоговый Кодекс «положил конец этим льготам», и продукция, которая могла бы предотвратить пожары и смерть от них – не появилась до сих пор [31].

Библиография
1.
Буловский П.И., Зайденберг М.Г. Надежность приборов систем управления /Справ. пос./, Л: Машиностроение, 1975.-238с.
2.
ГОСТ 12.1.004 Пожарная безопасность. Общие требования.-М.: Изд. стандартов, 1992.-77с.
3.
ГОСТ 12.1.044 (МЭК 79-4; ИСО 1182 и др.) Система стандартов безопасности труда. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения-М.: Изд. стандартов, 1990.-143с.
4.
ГОСТ 27.410-87 Методы контроля показателей надежности и планы контроля испытаний на надежность-М.: Изд. стандартов.
5.
Испытания радиоэлектронной аппаратуры на надежность /Груничев А.С. и др. - М: Сов.радио,1969.-288с.
6.
Погребинский С.Б., Стрельников В.П. Проектирование и надежность многопроцессорных ЭВМ-М.: Радио и связь, 1988.-168с.
7.
Воробьев В.Л. Термодинамические основы диагностики и надежности микроэлектронных устройств-М.: Наука, 1989.-160с.
8.
Белозеров В.В., Топольский Н.Г. Термодинамический метод оценки объектов повышенной опасности и риска поражения ими ноосферы // «Информатизация систем безопасности»: материалы 2-й межд. конф. ИСБ-93.-М.: ВИПТШ МВД РФ (МАИ), 1993. с.45-51.
9.
Белозеров В.В., Топольский Н.Г, Смелков Г.И. Вероятностно-физический метод определения пожарной опасности радиоэлектронной аппаратуры // «Научно-техническое обеспечение противопожарных и аварийно-спасательных работ»: материалы ХII Всероссийской науч.-практ.конф.-М.: ВНИИПО, 1993. с.23-27.
10.
Белозеров В.В. Методы, модели и средства автоматизации управления техносферной безопасностью: диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук /Академия государственной противопожарной службы. Москва, 2013.-382с
11.
Белозеров В.В., Волошин В.А., Белозеров В.В. Концепция общей опасности техногенной сферы /отчет о НИР № 4.65 от 15.02.1996 (Министерство образования и науки РФ) – Ростов н/Д: РГУ, 1998.-33с.
12.
Модели диагностики надежности и безопасности СВТ и АСУ объектов техносферы / В.В. Белозеров, А.Ю. Любавский, С.Н. Олейников. ‒ М.: Издательский дом Академии Естествознания, 2015. – 130 с. URL: http://os.x-pdf.ru/20fizika/396036-1-b-modeli-diagnostiki-nadezhnosti-bezopasnosti-svt-asu-obektov.php
13.
Белозеров В.В. Экспериментальные методы оценки качества, надежности и безопасности электроприборов // Технологии техносферной безопасности.-2009.-№ 5.-9с. URL: http://agps-2006.narod.ru/ttb/2009-5/09-05-09.ttb.pdf
14.
Любавский А.Ю. О диагностике ресурсов вычислительной техники //Технологии техносферной безопасности.-2015.-№ 3.-6с. URL: http://agps-2006.narod.ru/ttb/2015-3/45-03-15.ttb.pdf (дата обращения: 30.09.2018).
15.
Белозеров В.В., Олейников С.Н. Радиоизвещатели техносферной опасности и её навигации с Интернет-системой их функционирования //Фундаментальные исследования.-2013.-№ 10-13. С. 2843-2853. http://www.fundamental-research.ru/ru/article/view?id=32921(дата обращения: 30.09.2018).
16.
Белозеров В.В., Загускин С.Л., Прус Ю.В., Самойлов Л.К., Топольский Н.Г., Труфанов В.Н. Классификация объектов повышенной опасности и вероятностно-физические модели оценки их устойчивости и безопасности // Безопасность жизнедеятельности.-2001.-№ 8. С. 34-40.
17.
Белозеров В.В., Гольцов Ю.И., Кулешова Н.И., Шпак Л.А. Способ получения полупроводникового керамического материала на основе титана бария, легированного ниобием - Патент РФ на изобретение № 2060566 от 20.05.96, заявка 5041179/28 от 07.05.1992, опубл. 20.05.1996.
18.
Белозеров В.В., Гольцов Ю.И., Шпак Л.А., Юркевич В.Э. Позисторные датчики температуры для стенда термоэлектропрогона изделий электронно-вычислительной техники // Известия Российской академии наук. Серия физическая.-1993.-Т. 57. № 6. С. 155-159.
19.
Богуславский Е.И., Белозеров В.В., Богуславский Н.Е. Прогнозирование, оценка и анализ пожарной безопасности /под ред. проф. Богуславского Е.И., рек. УМО Минобразования РФ для строительных ВУЗов – Ростов н/Д: РГСУ, 2004.-151с.
20.
Белозеров В.В. Автоматизированная система испытаний электрорадиоматериалов с контролем их пожарной опасности: дис….канд. тех. наук-Академия государственной противопожарной службы.-Москва, 2008.-148с.
21.
Патент США 4352239 МКИ HOIL 21/447, опубл. 05.101982 HAST-методика.
22.
Иыуду К.А. Надежность, контроль и диагностика вычислительных машин и систем.-М.:Высш.шк.,1989.-216с.
23.
Белозеров В.В., Иванников В.Л., Топольский Н.Г., Шпак Л.А. Новые средства оценки пожарной опасности и предотвращения пожаров в изделиях электронной техники и электроустановках: в сб. докл. "Семинара по проблемам пожарной безопасности АЭС"/Хмельницкая АЭС,г.Нетежин,28.09-02.10.92/.-М.: Интератомэнерго, 1992, с.18-27.
24.
Белозеров В.В., Тетерин И.М., Топольский Н.Г. Модульные системы безопасности электроприборов //Технологии техносферной безопасности.-2005.-№ 4-3 с.
25.
Филатьева Н.А. Модель телевизора-извещателя пожаровзрывобезопасности //«Студенческий научный форум-2016»: мат-лы VIII Межд. студ. электрон. науч. конф. URL http://www.scienceforum.ru/2016/pdf/26987.pdf (дата обращения: 30.09.2018).
26.
Кулягин И.А. Модель холодильника-извещателя пожаровзрывоопасности // «Студенческий научный форум-2016»: материалы VIII Междунар. студ. электр. науч. конф. URL http://www.scienceforum.ru/2016/pdf/26381.pdf (дата обращения: 30.09.2018).
27.
Новые технологии и материалы в производстве и строительстве: вопросы проектирования, разработки и внедрения /В.В. Белозеров, П.В. Борков, С.А. Кобелева, С.Н. Олейников, Р.Р. Насыров, Р.Р. Даминев - М.: Издательство Перо, 2012.-148с.
28.
Кулягин И.А. Интеллектуализация безопасности электротехнических установок (на примере сплит-систем) // Электроника и электротехника. — 2018.-№ 1.-С.19-26. DOI: 10.7256/2453-8884.2018.1.25832. URL: http://e-notabene.ru/elektronika/article_25832.html.
29.
Долаков Т.Б., Олейников С.Н. Модель автоматизированной микросистемы учета энергоресурсов и пожаровзрывозащиты жилого сектора // Электроника и электротехника. — 2018.-№ 2.-С.48-72. DOI: 10.7256/2453-8884.2018.2.26131. URL: http://e-notabene.ru/elektronika/article_26131.html.
30.
Белозеров В.В., Олейников С.Н. О пространственно-временном статистическом анализе пожаров-Современные проблемы науки и образования – 2013. – № 4, c. 58-66; URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=9805 (дата обращения: 30.09.2018).
31.
Белозеров В.В. Синергетика безопасной жизнедеятельности /монография – Ростов н/Д: Изд. центр ЮФУ, 2015. – 420с.
References (transliterated)
1.
Bulovskii P.I., Zaidenberg M.G. Nadezhnost' priborov sistem upravleniya /Sprav. pos./, L: Mashinostroenie, 1975.-238s.
2.
GOST 12.1.004 Pozharnaya bezopasnost'. Obshchie trebovaniya.-M.: Izd. standartov, 1992.-77s.
3.
GOST 12.1.044 (MEK 79-4; ISO 1182 i dr.) Sistema standartov bezopasnosti truda. Pozharovzryvoopasnost' veshchestv i materialov. Nomenklatura pokazatelei i metody ikh opredeleniya-M.: Izd. standartov, 1990.-143s.
4.
GOST 27.410-87 Metody kontrolya pokazatelei nadezhnosti i plany kontrolya ispytanii na nadezhnost'-M.: Izd. standartov.
5.
Ispytaniya radioelektronnoi apparatury na nadezhnost' /Grunichev A.S. i dr. - M: Sov.radio,1969.-288s.
6.
Pogrebinskii S.B., Strel'nikov V.P. Proektirovanie i nadezhnost' mnogoprotsessornykh EVM-M.: Radio i svyaz', 1988.-168s.
7.
Vorob'ev V.L. Termodinamicheskie osnovy diagnostiki i nadezhnosti mikroelektronnykh ustroistv-M.: Nauka, 1989.-160s.
8.
Belozerov V.V., Topol'skii N.G. Termodinamicheskii metod otsenki ob''ektov povyshennoi opasnosti i riska porazheniya imi noosfery // «Informatizatsiya sistem bezopasnosti»: materialy 2-i mezhd. konf. ISB-93.-M.: VIPTSh MVD RF (MAI), 1993. s.45-51.
9.
Belozerov V.V., Topol'skii N.G, Smelkov G.I. Veroyatnostno-fizicheskii metod opredeleniya pozharnoi opasnosti radioelektronnoi apparatury // «Nauchno-tekhnicheskoe obespechenie protivopozharnykh i avariino-spasatel'nykh rabot»: materialy KhII Vserossiiskoi nauch.-prakt.konf.-M.: VNIIPO, 1993. s.23-27.
10.
Belozerov V.V. Metody, modeli i sredstva avtomatizatsii upravleniya tekhnosfernoi bezopasnost'yu: dissertatsiya na soiskanie uchenoi stepeni doktora tekhnicheskikh nauk /Akademiya gosudarstvennoi protivopozharnoi sluzhby. Moskva, 2013.-382s
11.
Belozerov V.V., Voloshin V.A., Belozerov V.V. Kontseptsiya obshchei opasnosti tekhnogennoi sfery /otchet o NIR № 4.65 ot 15.02.1996 (Ministerstvo obrazovaniya i nauki RF) – Rostov n/D: RGU, 1998.-33s.
12.
Modeli diagnostiki nadezhnosti i bezopasnosti SVT i ASU ob''ektov tekhnosfery / V.V. Belozerov, A.Yu. Lyubavskii, S.N. Oleinikov. ‒ M.: Izdatel'skii dom Akademii Estestvoznaniya, 2015. – 130 s. URL: http://os.x-pdf.ru/20fizika/396036-1-b-modeli-diagnostiki-nadezhnosti-bezopasnosti-svt-asu-obektov.php
13.
Belozerov V.V. Eksperimental'nye metody otsenki kachestva, nadezhnosti i bezopasnosti elektropriborov // Tekhnologii tekhnosfernoi bezopasnosti.-2009.-№ 5.-9s. URL: http://agps-2006.narod.ru/ttb/2009-5/09-05-09.ttb.pdf
14.
Lyubavskii A.Yu. O diagnostike resursov vychislitel'noi tekhniki //Tekhnologii tekhnosfernoi bezopasnosti.-2015.-№ 3.-6s. URL: http://agps-2006.narod.ru/ttb/2015-3/45-03-15.ttb.pdf (data obrashcheniya: 30.09.2018).
15.
Belozerov V.V., Oleinikov S.N. Radioizveshchateli tekhnosfernoi opasnosti i ee navigatsii s Internet-sistemoi ikh funktsionirovaniya //Fundamental'nye issledovaniya.-2013.-№ 10-13. S. 2843-2853. http://www.fundamental-research.ru/ru/article/view?id=32921(data obrashcheniya: 30.09.2018).
16.
Belozerov V.V., Zaguskin S.L., Prus Yu.V., Samoilov L.K., Topol'skii N.G., Trufanov V.N. Klassifikatsiya ob''ektov povyshennoi opasnosti i veroyatnostno-fizicheskie modeli otsenki ikh ustoichivosti i bezopasnosti // Bezopasnost' zhiznedeyatel'nosti.-2001.-№ 8. S. 34-40.
17.
Belozerov V.V., Gol'tsov Yu.I., Kuleshova N.I., Shpak L.A. Sposob polucheniya poluprovodnikovogo keramicheskogo materiala na osnove titana bariya, legirovannogo niobiem - Patent RF na izobretenie № 2060566 ot 20.05.96, zayavka 5041179/28 ot 07.05.1992, opubl. 20.05.1996.
18.
Belozerov V.V., Gol'tsov Yu.I., Shpak L.A., Yurkevich V.E. Pozistornye datchiki temperatury dlya stenda termoelektroprogona izdelii elektronno-vychislitel'noi tekhniki // Izvestiya Rossiiskoi akademii nauk. Seriya fizicheskaya.-1993.-T. 57. № 6. S. 155-159.
19.
Boguslavskii E.I., Belozerov V.V., Boguslavskii N.E. Prognozirovanie, otsenka i analiz pozharnoi bezopasnosti /pod red. prof. Boguslavskogo E.I., rek. UMO Minobrazovaniya RF dlya stroitel'nykh VUZov – Rostov n/D: RGSU, 2004.-151s.
20.
Belozerov V.V. Avtomatizirovannaya sistema ispytanii elektroradiomaterialov s kontrolem ikh pozharnoi opasnosti: dis….kand. tekh. nauk-Akademiya gosudarstvennoi protivopozharnoi sluzhby.-Moskva, 2008.-148s.
21.
Patent SShA 4352239 MKI HOIL 21/447, opubl. 05.101982 HAST-metodika.
22.
Iyudu K.A. Nadezhnost', kontrol' i diagnostika vychislitel'nykh mashin i sistem.-M.:Vyssh.shk.,1989.-216s.
23.
Belozerov V.V., Ivannikov V.L., Topol'skii N.G., Shpak L.A. Novye sredstva otsenki pozharnoi opasnosti i predotvrashcheniya pozharov v izdeliyakh elektronnoi tekhniki i elektroustanovkakh: v sb. dokl. "Seminara po problemam pozharnoi bezopasnosti AES"/Khmel'nitskaya AES,g.Netezhin,28.09-02.10.92/.-M.: Interatomenergo, 1992, s.18-27.
24.
Belozerov V.V., Teterin I.M., Topol'skii N.G. Modul'nye sistemy bezopasnosti elektropriborov //Tekhnologii tekhnosfernoi bezopasnosti.-2005.-№ 4-3 s.
25.
Filat'eva N.A. Model' televizora-izveshchatelya pozharovzryvobezopasnosti //«Studencheskii nauchnyi forum-2016»: mat-ly VIII Mezhd. stud. elektron. nauch. konf. URL http://www.scienceforum.ru/2016/pdf/26987.pdf (data obrashcheniya: 30.09.2018).
26.
Kulyagin I.A. Model' kholodil'nika-izveshchatelya pozharovzryvoopasnosti // «Studencheskii nauchnyi forum-2016»: materialy VIII Mezhdunar. stud. elektr. nauch. konf. URL http://www.scienceforum.ru/2016/pdf/26381.pdf (data obrashcheniya: 30.09.2018).
27.
Novye tekhnologii i materialy v proizvodstve i stroitel'stve: voprosy proektirovaniya, razrabotki i vnedreniya /V.V. Belozerov, P.V. Borkov, S.A. Kobeleva, S.N. Oleinikov, R.R. Nasyrov, R.R. Daminev - M.: Izdatel'stvo Pero, 2012.-148s.
28.
Kulyagin I.A. Intellektualizatsiya bezopasnosti elektrotekhnicheskikh ustanovok (na primere split-sistem) // Elektronika i elektrotekhnika. — 2018.-№ 1.-S.19-26. DOI: 10.7256/2453-8884.2018.1.25832. URL: http://e-notabene.ru/elektronika/article_25832.html.
29.
Dolakov T.B., Oleinikov S.N. Model' avtomatizirovannoi mikrosistemy ucheta energoresursov i pozharovzryvozashchity zhilogo sektora // Elektronika i elektrotekhnika. — 2018.-№ 2.-S.48-72. DOI: 10.7256/2453-8884.2018.2.26131. URL: http://e-notabene.ru/elektronika/article_26131.html.
30.
Belozerov V.V., Oleinikov S.N. O prostranstvenno-vremennom statisticheskom analize pozharov-Sovremennye problemy nauki i obrazovaniya – 2013. – № 4, c. 58-66; URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=9805 (data obrashcheniya: 30.09.2018).
31.
Belozerov V.V. Sinergetika bezopasnoi zhiznedeyatel'nosti /monografiya – Rostov n/D: Izd. tsentr YuFU, 2015. – 420s.
Ссылка на эту статью

Просто выделите и скопируйте ссылку на эту статью в буфер обмена. Вы можете также попробовать найти похожие статьи


Другие сайты издательства:
Официальный сайт издательства NotaBene / Aurora Group s.r.o.
Сайт исторического журнала "History Illustrated"